КАТЕГОРИИ: Архитектура-(3434)Астрономия-(809)Биология-(7483)Биотехнологии-(1457)Военное дело-(14632)Высокие технологии-(1363)География-(913)Геология-(1438)Государство-(451)Демография-(1065)Дом-(47672)Журналистика и СМИ-(912)Изобретательство-(14524)Иностранные языки-(4268)Информатика-(17799)Искусство-(1338)История-(13644)Компьютеры-(11121)Косметика-(55)Кулинария-(373)Культура-(8427)Лингвистика-(374)Литература-(1642)Маркетинг-(23702)Математика-(16968)Машиностроение-(1700)Медицина-(12668)Менеджмент-(24684)Механика-(15423)Науковедение-(506)Образование-(11852)Охрана труда-(3308)Педагогика-(5571)Полиграфия-(1312)Политика-(7869)Право-(5454)Приборостроение-(1369)Программирование-(2801)Производство-(97182)Промышленность-(8706)Психология-(18388)Религия-(3217)Связь-(10668)Сельское хозяйство-(299)Социология-(6455)Спорт-(42831)Строительство-(4793)Торговля-(5050)Транспорт-(2929)Туризм-(1568)Физика-(3942)Философия-(17015)Финансы-(26596)Химия-(22929)Экология-(12095)Экономика-(9961)Электроника-(8441)Электротехника-(4623)Энергетика-(12629)Юриспруденция-(1492)Ядерная техника-(1748) |
Черт.3.19. Определение расчетного значения момента при расчете наклонного сеченияРасчет железобетонных элементов по наклонным сечениям на действие моментов 3.43. Расчет железобетонных элементов по наклонным сечениям на действие момента (черт.3.18) производят из условия M ≤ Ms + M sw, (3.69) где М - момент в наклонном сечении с длиной проекции с на продольную ось элемента, определяемый от всех внешних сил, расположенных по одну сторону от рассматриваемого наклонного сечения, относительно конца наклонного сечения (точка 0), противоположного концу, у которого располагается проверяемая продольная арматура, испытывающая растяжение от момента в наклонном сечении (черт.3.19) Черт.3.18. Схема усилий в наклонном сечении при расчете его по изгибающему моменту а - для свободно опертой балки; б - для консоли Ms - момент, воспринимаемый продольной арматурой, пересекающей наклонное сечение, относительно противоположного конца наклонного сечения; Msw- момент, воспринимаемый поперечной арматурой, пересекающей наклонное сечение, относительно противоположного конца наклонного сечения (точка 0). Момент Ms, определяют по формуле M s = N s· z s, (3.70) где Ns - усилие в продольной растянутой арматуре, принимаемое равным RsAs, а в зоне анкеровки определяемое согласно п.3.45; zs - плечо внутренней пары сил, определяемое по формуле (где b - ширина сжатой грани); но при наличии сжатой арматуры принимаемое не менее h o - a';допускается также принимать zs = 0,9 h o. Момент Msw при поперечной арматуре в виде хомутов, нормальных к продольной оси элемента, определяют по формуле Msw =0,5 qsw c 2 (3.71) где qsw определяют по формуле (3.48) п.3.31, а с принимают не более 2 h o. Если хомуты в пределах длины с меняют свою интенсивность с qsw у начала наклонного сечения на qsw2, момент Msw определяют по формуле: Msw =0,5 qsw 1 c 2 - 0,5(qsw 1 - qsw 2)(c - l 1)2 (3.72) где l 1 - длина участка с интенсивностью хомутов qsw 1. Значение с определяют согласно п.3.46. 3.44. Расчет на действие момента производят для наклонных сечений, расположенных в местах обрыва продольной арматуры, а также у грани крайней свободной опоры балок и у свободного конца консолей при отсутствии у продольной арматуры специальных анкеров. Кроме того, рассчитываются наклонные сечения в местах резкого изменения высоты элемента (например, в подрезках). 3.45. При пересечении наклонного сечения с продольной растянутой арматурой, не имеющей анкеров в пределах зоны анкеровки, усилие Ns определяется по формуле: (3.73) где ls - расстояние от конца арматуры до точки пересечения с ней наклонного сечения; 1ап - длина зоны анкеровки, равная 1ап = λап ds где (3.74) Rbond - расчетное сопротивление сцепления арматуры с бетоном, равное Rbond = η1 η2Rbt η1 - коэффициент, учитывающий влияние вида поверхности арматуры и принимаемый равным: 2,5 - для арматуры классов А300, А400, А500; 2,0 - для арматуры класса В500; 1,5 - для арматуры класса А240; η2 - коэффициент, учитывающий влияние диаметра арматуры и принимаемый равным: 1,0 - при диаметре ds <32 мм, 0,9 - при диаметрах 36 и 40 мм; а - коэффициент, учитывающий влияние поперечного обжатия бетона и поперечной арматуры и принимаемый равным: а) для крайних свободных опор, если 0,25 ≤ σb / Rb ≤ 0,75 - 0,75; если σb / Rb < 0,25 или σb / Rb > 0,75 - 1,0, здесь σb = Fsup/Asup; Fsup, Asup - опорная реакция и площадь опирания балки; при этом если имеется поперечная арматура, охватывающая без приварки продольную арматуру, коэффициент а делится на величину (где Asw и s - площадь сечения огибающего хомута и его шаг) и принимается не менее 0,7; б) для свободных концов консоли - 1,0. В любом случае коэффициент λап принимается не менее 15, а длина зоны анкеровки 1ап принимается не менее 200 мм. Для стержней диаметром менее 36 мм значение λап можно принимать по табл.3.3. В случае приваривания к продольным растянутым стержням поперечной или распределительной арматуры усилие Ns увеличивается на величину , (3.75) принимаемую не более . Здесь: nw - количество приваренных стержней по длине ls; φw - коэффициент, принимаемый по табл.3.4; dw - диаметр припариваемых стержней. При этом значение Ns принимается не более значения, вычисленного по формуле (3.73) с использованием при определении 1ап коэффициента, а = 0,7. При устройстве на концах стержней специальных анкеров в виде пластин, шайб, гаек, уголков, высаженных головок и т.п., удовлетворяющих требованиям п.5.35, а также при приварке концов стержней к надежно заанкеренным закладным деталям усилие Ns принимается равным RsAs. 3.46. Для свободно опертых балок невыгоднейшее наклонное сечение начинается от грани опоры и имеет проекцию с, принимаемую не более 2 ho и определяемую следующим образом: Таблица 3.3
Таблица 3.4.
а) если на элемент действуют сосредоточенные силы, значения с принимаются равными расстояниям от опоры до точек приложения этих сил, а также равным Q max/ q sw, если это значение меньше расстояния до 1-го груза; б) если на элемент действует равномерно распределенная нагрузка q, значение с определяется по формуле: , (3.76) здесь qsw - см. формулу (3.48). Если хомуты в пределах длины с меняют свою интенсивность с qsw 1у начала наклонного сечения на qsw2, значение с определяется по формуле (3.76) при уменьшении числителя на Δ qswl 1 а знаменателя - на Δ qsw, (где l 1 - длина участка с интенсивностью qsw 1, Δ qsw 1 = qsw 1- qsw 2) Для балок с наклонной сжатой гранью при действии равномерно распределенной нагрузки проверяют наклонные сечения со значениями с, равными (3.77) где ho - рабочая высота в опорном сечении; β - угол наклона сжатой грани к горизонтали. При растянутой грани, наклоненной под углом β к горизонтали, в этих формулах значение tg β заменяется на sin β. Для консолей, нагруженных сосредоточенными силами (черт.3.19,б) проверяются наклонные сечения, начинающиеся у мест приложения сосредоточенных сил вблизи свободного конца со значениями с = Q 1/ qsw (где Q 1- поперечная сила в начале наклонного сечения), но не более l 1 - расстояния от начала наклонного сечения до опоры. При этом, если Q 1/qsw > 2 h o, следует принимать с = l 1. Если такие консоли имеют наклонную сжатую грань, значение Q 1/ qsw заменяется на (Q 1 - Ns tg β)/ qsw. Для консолей, нагруженных только равномерно распределенной нагрузкой q, невыгоднейшее сечение заканчивается в опорном сечении и имеет длину проекции (3.78) но не более 2 ho. В случае, если с < l - lan, расчет наклонного сечения можно не производить. Здесь: As – площадь сечения арматуры, доводимой до свободного конца; zs - см. п.3.43; lan - см. п.3.45. При отсутствии поперечной арматуры значение с принимают равным 2 h o, где h o - рабочая высота в конце наклонного сечения. 3.47. Для обеспечения прочности наклонных сечений на действие момента в элементах постоянной высоты с хомутами продольные растянутые стержни, обрываемые в пролете, должны заводиться за точку теоретического обрыва (т.е. за нормальное сечение, в котором внешний момент становится равным предельному моменту Мult без учета обрываемой арматуры, черт.3.20) на длину не менее величины w, определяемой по формуле (3.79) при этом, если , (3.80) где Q - поперечная сила в нормальном сечении, проходящем через точку теоретического обрыва; qsw – см. п.3.31; ds - диаметр обрываемого стержня. Для балки с наклонной сжатой гранью при tg β ≤ 0,2 величина w принимается равной w = aho + 5ds, (3.81) при этом, если а >1, w = ho (2,2 - 1,2/ а) + 5 ds, (3.82) где β - угол наклона грани к горизонтали. Для балки с наклонной растянутой гранью w определяется аналогично с заменой tg β на sin β. Для элементов без поперечной арматуры значение w принимают равным 2 hо. Кроме того, должны быть учтены требования пп.5.32 и 5.33. Черт.3.20. Обрыв растянутых стержней в пролете 1- точка теоретического обрыва;2- эпюра М 3.48. Для обеспечения прочности наклонных сечений на действие момента начало отгиба в растянутой зоне должно отстоять от нормального сечения, в котором отгибаемый стержень полностью используется по моменту, не менее, чем на 0,5 ho, а конец отгиба должен быть расположен не ближе того нормального сечения, в котором отгиб не требуется по расчету (черт.3.21). Черт. 3.21. К определению места отгиба продольной растянутой арматуры
Дата добавления: 2014-12-27; Просмотров: 403; Нарушение авторских прав?; Мы поможем в написании вашей работы! Нам важно ваше мнение! Был ли полезен опубликованный материал? Да | Нет |